焦爐設備在預熱控制系統(tǒng)的操作下開始加熱，加熱曲線嚴格遵循理論曲線，偏差不超過0.4%。在耐材 膨脹以后，焦爐設備被維持在一個穩(wěn)定而狹窄的溫度范圍內，以測試用于新焦爐設備的原有設備。焦爐設備經(jīng)微調以后，又成功地進行了5天的混合煤氣加熱性能測試，平均干餾時間為22小時。試驗結果表面，該焦爐設備不僅操作性能 加穩(wěn)定，而且還達到了上現(xiàn)行嚴格的環(huán)保標準。
為了有限度地發(fā)揮煉焦爐設備的生產(chǎn)能力和熱工效率。調溫分為三個階段：剛投產(chǎn)時，爐溫有較大波動，調溫工作的主要內容是監(jiān)督全爐燃燒室的溫室保持均衡，調整某幾個溫度過高或過低的燃燒室。當結焦時間逐步縮短到16～18小時，就轉入正式的調溫階段。這時以焦餅（炭化室中的整個焦體）沿高向和長向均勻成焦和焦餅中心溫度達950～1050℃為依據(jù)，調節(jié)全爐加熱系統(tǒng)的溫度和壓力，焦爐設備制定合理的加熱制度并把它穩(wěn)定下來。此階段的調溫工作約需半年時間。此后過渡到經(jīng)常性的調溫階段，根據(jù)煤料、加熱煤氣和大氣條件等情況的變化，及時調整供熱，使各炭化室的焦餅在規(guī)定的結焦時間內沿長向和高向均勻煉成焦炭。煉焦爐設備的耗熱量是評定焦爐設備熱工管理的重要指標。
焦爐設備損壞原因：
焦爐設備在開工投產(chǎn)后，由于開關爐門、裝煤出焦等操作造成冷熱激變的溫度沖擊和機械的碰撞、擠壓、摩擦作用以及煤氣中某些物質的侵蝕，使爐體各部位逐漸產(chǎn)生損壞。通常，損壞早并且快的是燃燒室端部火道。起初，在此產(chǎn)生裂紋及輕度剝蝕，以后裂紋逐漸延長、變寬。
同時，爐頭頂部也出現(xiàn)一些不規(guī)則裂紋與裂縫，剝蝕則逐漸向及廣度蔓延。以后，墻面又出現(xiàn)道裂縫，裝煤孔附近及其它部位也開始出現(xiàn)裂縫。隨著裂縫的增多、增大和剝蝕的擴大，爐體不斷伸長，爐柱曲度增大，砌體各部位特別是爐頭產(chǎn)生變形、錯臺、掉磚甚至倒塌。斜道除受到與燃燒室伸長量不同而產(chǎn)生的切應力外，還受到溫度以及雜物堵塞等因素的影響。爐頂部位除受到上述切應力、溫度激變的沖擊外，還受到機械應力而產(chǎn)生裂縫或變形。
焦爐設備可以實現(xiàn)降低焦爐設備煙道氣中氮氧反應合物的含量，使煙囪排放的焦爐設備煙道氣符合 排放標準，并且，可以降低焦爐設備煙道氣對換熱裝置和引風機的腐蝕，從而可以減小對換熱裝置和引風機的維護，進而不僅可以提高運行效率，還可以降低設備維護費用和運行成本。
隨著爐體的老化和長期連續(xù)性生產(chǎn)造成的氧反應腐蝕給護爐鐵件帶來嚴重的危害，爐體上部的橫拉條尤其嚴重。1橫拉條現(xiàn)狀橫拉條是焦爐設備砌體重要的護爐鐵件，它的工作狀態(tài)直接關系到爐體的嚴密性和強度，影響到焦爐設備的使用壽命。橫拉條變細會造成爐門鐵件變形，破壞爐門密封，給焦爐設備消煙工作帶來困難。通過對一組58—Ⅱ型焦爐設備橫拉條的追蹤監(jiān)測發(fā)現(xiàn)，大部分橫拉條有不同程度的腐蝕變細。在爐頂面翻修時，通過測量，發(fā)現(xiàn)大部分橫拉條從機側爐頭到1#裝煤孔處，以及3#裝煤孔附近腐蝕變細較為嚴重，部分已由原始直徑50mm腐蝕為d30mm，大部分橫拉條在裝煤孔以及上升管附近處直徑在35mm～40mm之間，已影響到焦爐設備的正常生產(chǎn)。腐蝕原因上部橫拉條安裝在靠近裝煤孔和上升管附近的橫拉條溝中，工作環(huán)境惡劣。
殘留在煤氣中的水分和焦油被進一步除去。出初冷器后的煤氣經(jīng)機械捕焦油使懸浮在煤氣中的焦油霧通過機械的方法除去，然后進入鼓風機被升壓至19600帕（2000毫米水柱）左右。為了不影響以后的煤氣精制的操作，例如硫銨帶色、脫硫液老化等，使煤氣通過電捕焦油器除去殘余的焦油霧。為了防止萘在溫度低時從煤氣中結晶析出，煤氣進入脫硫塔前設洗萘塔用于洗油吸收萘。在脫硫塔內用脫硫劑吸收煤氣中的硫化氫，與此同時，煤氣中的氰化氫也被吸收了。
煤氣中的氨則在吸氨塔內被水或水溶液吸收產(chǎn)生液氨或硫銨。煤氣經(jīng)過吸氨塔時，由于硫酸吸收氨的反應是放熱反應，煤氣的溫度升高，為不影響粗苯回收的操作降低成本煤餅堆密度由頂裝煤煉焦的0.74t/m3提高到1.1t/m3，煤料顆粒間距減小，煤餅堆比重增加，有利于多配入高揮發(fā)性煤和弱黏結性煤。
